Функции и работа с автоматическим трансакселем (FS5A-EL): Прочее Honda CR-V IV

Схема потока мощности

1. В механизме силового агрегата гидравлическое давление передается от регулирующих клапанов или соленоида переключения передач A, B, C (тип рабочего цикла), соленоид управления давлением B (режим рабочего цикла, DUTY-cycle type) или соленоидом переключения F (ON / OFF type) управляют сцеплениями и тормозами, а планетарная передача изменяет передаточное отношение в соответствии с условиями движения автомобиля.

Структура потока мощности

1. Механизм силового агрегата типа FS5A-EL состоит из четырех пар сцеплений, двух пар тормозов, ленточного тормоза, двух пары односторонних сцеплений и трех пар однотипных планетарных передач.

Схема №613

Войти

Схема №614

Войти

Сцепление переднего хода, 3-4 муфта сцепления, реверсивная муфт сцепления прямого действия, тормоза низкого и заднего направления, контура редукционного тормоза

1. Каждая многодисковая муфта и тормоз имеют следующую функцию и работают в положении (ях) передачи, как показано на рисунке.

РАБОТА С ПОТОКОМ МОЩНОСТИ

Схема №615

Войти

Схема №616

Войти

1. Базовая конструкция показана на рисунке ниже. На рисунке А жидкость находится в пластинах сцепления (ведущие пластины, ведомые пластины) и мощность не передается из-за проскальзывания жидкости на каждой пластине. Рисунок Б показывает состояние муфты с гидравлическим давлением, действующим на поршень; приводные пластины и ведомые диски плотно прижаты друг к другу для передачи скорости вращения барабана сцепления ступице. При сливе гидравлического давления в поршне происходит разъединение муфт вследствие возвратной пружины и возврат в состояние, показанное на рисунке А.
2. Тарелки, используемые для сцепления заднего хода и низкого и обратного тормоза уменьшают удар, вызванный внезапным сцеплением муфты. Поршневой контрольный шарик, встроенный в тормозной барабан 2-4 (муфта заднего хода) осушает ATF только во время свободного хода, чтобы предотвратить увеличение гидравлического давления до половины зацепления муфт из-за остаточного АТФ. В переднем сцеплении, сцеплении 3-4 и прямом сцеплении камера центробежного баланса установлена напротив общей камеры сцепления.

Схема №617

Войти

Контур центробежной балансировочной муфты

1. Для улучшения управления сцеплением был принят центробежный балансировочный механизм сцепления, который отменяет центробежное давление масла.
2. Поршень со связанным уплотнением (прессованный компонент поршня и уплотнения) был принят для каждой муфты сцепления и тормоза, чтобы уменьшить размер и вес поршня.

Центробежная балансировочная муфта

1. Камеры центробежной балансирной муфты установлены напротив камеры сцепления. Камеры центрифужной балансировочной муфты постоянно заполняются АТФ из эксклюзивного гидравлического канала вала турбины.

Когда давление сцепления не приложено

1. При вращении барабана сцепления центробежная сила воздействует на остаточный ATF в камере сцепления, толкая его к поршню. Однако центробежная силу также воздействует и на АТФ, заполняющий камеру центробежного балансировочного сцепления, чтобы оттолкнуть поршень назад. В результате две силы компенсируются, а поршень остается неподвижным, предотвращая тем самым сцепление муфты.

При приложении давления сцепления

1. При подаче давления сцепления на камеру сцепления давление сцепления преодолевает давление масла и силу пружины в противоположной центробежной балансировочной камере сцепления, и толкает поршень для включения сцеплений. Поскольку центробежная сила, действующая на давление сцепления в камере сцепления гасится другой центробежной силой, действующей на АТФ, заполняющей камеру центробежного балансировочного сцепления, то влияние центробежной силы, создаваемой скоростью вращения барабана сцепления, исключается. В результате получается устойчивая сила отталкивания поршня во всех диапазонах вращения, и могут быть сделаны более плавные сдвиги плавные переключения.

Схема №618

Войти

2-4 контур тормозной ленты

1. Тормозная лента 2-4 блокирует тормозной барабан 2-4и фиксирует заднюю солнечную шестерню.тормозная лента 2.4 работает в режимах 2GR, xtigx1 или хтагx2. 4GR 5GR

2-4 структура тормозной ленты

1. Тормозная лента 2-4 настроена на намотку тормозного барабана 2.4, а один конец тормозной ленты 2.4 закреплен ленточной стойкой Сервопоршень находится в корпусе трансмиссии.

Контур планетарной передачи

1. Планетарная передача - это трансаксель, который преобразует движущую силу вала турбины в оптимальную ведущую силу и передает ее на выходную шестерню через работу каждого сцепления и тормоза.
2. В качестве основного механизма переключения передач для планетарной передачи принята сдвоенная зубчатая передача с одним блоком планетарных шестерен; ими являются передняя планетарная передача и задняя планетарная (со стороны преобразователя).
3. В качестве вспомогательного механизма переключения передач принят один планетарный редуктор.
4. Планетарная передача состоит из шестерни внутреннего зацепления, водила планетарной передачи (сателлитов) и солнечной шестерни.

Конструкция планетарной передачи

1. Передняя планетарная передача объединена с наружной обоймой одностороннего сцепления и находится в зацеплении с ведущим диском тормоза низкого и заднего хода. Из-за этого при вращении передней планетарной передачи наружное кольцо односторонней муфты и ведущий диск тормозов низкого и обратного хода также вращаются вместе.
2. Передняя солнечная шестерня установлена внутри передней ведущей шестерни, а передняя внутренняя шестерня - снаружи передних ведущих шестерен. Передняя центральная шестерня находится в зацеплении со ступицей муфты переднего хода, и передняя внутренняя передача находится в сцеплении с задним водилом планетарной передачи.
3. Задняя планетарная передача и задняя шестерня имеют внутри заднюю солнечную шестерню, а снаружи - заднюю зубчатую передачу внутреннего зацепления, которая через 2-4 тормозной барабан находится в зацеплении с валом турбины, а через переднее водило планетарной передачи входит в зацепление с первичной передачей.
4. Для вторичной планетарной передачи вторичная солнечная шестерня встроена внутри вторичного сателлита, а вторичная внутренняя шестерня - снаружи. Вторичная солнечная передача соединена с барабаном сцепления прямого действия, и вторичная шестерня связана со вторичной внутренней шестерней. Вторичный водило планетарной зубчатой передачи объединено с промежуточным валом, а также связано с ведущим диском муфты.

Схема №619

Войти

Схема №620

Войти

Схема №621

Войти

1. Планетарная передача работает как трансаксель, когда солнечная шестерня и внутренняя шестерня находятся в зацеплении.
2. Солнечная шестерня, установленная внутри сателлитов, и зубчатое колесо внутреннего зацепления, установленное снаружи сателлитных шестерен, находятся в зацеплении со своими соответствующими шестернями, при этом солнечная шестерня и зубчатая передача внутреннего зацепление вращаются по центру планетарной передачи.
3. Шестерни поворачиваются двумя следующими способами: По собственным центрам (вращение) По центру планетарной передачи (оборот)

Передаточное число каждого диапазона

1. Соотношение между каждым элементом планетарного ряда и скоростью вращения, как правило, указано в приведенной ниже формуле. (Z R + Z S) N C = Z Rn P + З С Н: формула (1) В этой формуле Z обозначает число зубьев, N - скорость вращения, а R, S, C обозначают внутреннюю шестерню для каждого элемента зубчатого колеса (см. таблицу ниже).

Схема №622

Войти

Количество зубьев и условное обозначение каждой шестерни

ДИАПАЗОН ПЕРЕДАТОЧНЫХ ЧИСЕЛ

Схема №623

Войти

Скорость вращения шестерни

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА

1. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне основного переключения равен i 1, i 1 = N Sf / N CF.
2. Из результата N Rf = 0 в формуле (1) скорость вращения переднего планетарного редуктора может быть вычислена с помощью следующей формулы: (Z Рч + Z Сф) N CF = Z Sфн N Cп Следовательно, i 1 = N сф / N СР = (Zr + Zсж) / Z СЭФ = (89 + 49) / 49 = 2,8163.
3. Поскольку передаточное число на стороне главного переключения передается с первичной передачи на вторичную, его можно рассчитать по следующей формуле: Передаточное отношение первичной / вторичной шестерен А = числу зубьев первичной шестерни / числу зубцов вторичной шестерни Поэтому A = 82 / 86 = 0,9535
4. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне субсмещения равен ii 1, ii 1 = N RS / N CS.
5. Из результата Nsg = 0 в формуле (1) скорость вращения вторичного планетарного редуктора может быть рассчитана по следующей формуле. (Z RS + Z SS) N CS = Z SSN РС Следовательно, ii 1 = N RS- / N CS- = (Zr + Zs) / Z PC = (89 + 31) / 89 = 1,3483, а передаточное число 1-й передачи равно 0 620 x A x x 2 3 = 2 863.

Схема №624

Войти

Скорость вращения шестерни

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА

1. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне основного переключения равен i 2, i 2 = N Sf / Nr.
2. Из формулы (1) соотношение между передаточным числом на второй передаче и скоростями вращения переднего и заднего планетарных гар-наборов обозначено в формулах (2) и (3). (Z Rf + Z Sф) N R = Z RFL N C + Zs Fg + Sп: 2) (Передний планетарный зубчатый набор) (З r
3. Из результата N СР = 0 в формуле (3). N C = (Z Rr / (Z.rp + Z Sр)): (4)
4. Здесь подставляем формулу (4) в формулу (2).z СР N Sf = (((Z Rr + Z SR98) (Z.rf37) -z RFZ RSR) / Ng Следовательно, i 2 = N Сф / N r
5. Поскольку передаточное число на стороне главного переключения передается с первичной передачи на вторичную, его можно рассчитать по следующей формуле: Передаточное отношение первичной / вторичной шестерен А = числу зубьев первичной шестерни / числу зубцов вторичной шестерни Поэтому A = 82 / 86 = 0,9535
6. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне субсмещения равен ii 2, ii 2 = N RS / N CS.
7. Из результата N SS = O в формуле (1) скорость вращения вторичного планетарного редуктора может быть вычислена по следующей формуле. (Z RS + Z СБ) N CS = Z СС N РС Таким образом, ii 2 = N ПС / N СК = (ZСР + Zсс) / Z пс = (89 + 31) / 89 = 1.3483 и передаточное число второго = I x a 35 x ii = 1.25 а 9а.

Схема №625

Войти

Скорость вращения шестерни

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА

1. Здесь мы имеем результат на N Rf = N Sф.
2. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне основного переключения равен i 3, i 3 = N Sf / N CF.
3. Из результата N rf = N сф в формуле (1) связь между передаточным числом на 3-й передаче и частотой вращения переднего планетарного гар-комплекта обозначается следующей формулой: (N Рч + Z Сф N CF = (Z Rf + Zsф) N РФ Следовательно, i 3 = Н Р / N Cф = (Zr + Зс 89 + (z Сж = 49 (z Sf)))
4. Поскольку передаточное число на стороне главного переключения передается с первичной передачи на вторичную, его можно рассчитать по следующей формуле: Передаточное отношение первичной / вторичной шестерен А = числу зубьев первичной шестерни / числу зубцов вторичной шестерни Поэтому A = 82 / 86 = 0,9535
5. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне субсмещения равен ii 3, ii 3 = N RS / N CS.
6. Из результата N гс = 0 в формуле (1) скорость вращения вторичного планетарного редуктора может быть вычислена по следующей формуле. (Z РС + Z СС) N CS = Z SS N RS Следовательно, ii 3 = N СР / N СК = (Zr + Zs СБ) / Z РС- = (89 + 31) / 89 = 1,3483 и передаточное число 3-го 1.2x A x 35 x 3 = 1 000.

Схема №626

Войти

Скорость вращения шестерни

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА

1. Предположим, что передаточное число на четвертой передаче составляет i 4, i 4 = N Cr / N Rr
2. Из результата N гр = О в формуле (2) связь между передаточным числом на четвертой передаче и частотой вращения заднего планетарного ряда обозначается по следующей формуле: (Z Rr + Z Sp) N КР = Z РРР N рр Следовательно, i 4 = N Кр / N СРК = З ЗРС / (z RRS + З СР) = 98 / (98 + 37) 0 759 = 259
3. Поскольку передаточное число на стороне главного переключения передается с первичной передачи на вторичную, его можно рассчитать по следующей формуле: Передаточное отношение первичной / вторичной шестерен А = числу зубьев первичной шестерни / числу зубцов вторичной шестерни Поэтому A = 82 / 86 = 0,9535
4. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне субсмещения равен ii 4, ii 4 = N RS / N CS.
5. Из результата N SS = 0 в формуле (1) скорость вращения вторичного планетарного редуктора может быть вычислена по следующей формуле. (Z RS + Z СБ) N CS = Z СС N РС Таким образом, ii 4 = N ПС / N СК = (ZСР + Zсб) / Z пс = (89 + 31) / 89 = 1,3483 как 0,9х а передаточное число 4-й передачи = i 4 x x X x 35 2 4 = 0 559.

Схема №627

Войти

Скорость вращения шестерни

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА

1. Предположим, что передаточное число на пятой передаче составляет i5, i 5 = N Cr / N Rr
2. Из результата N СР = 0 в формуле (2) связь между передаточным числом на четвертой передаче и частотой вращения заднего планетарного ряда обозначается следующей формулой: (Z Rr + Z Sр) N КР = Z РРР N СКО Поэтому i 5 = N КОР / N НТР = Zrв / (Zв + Zс РС) = 98 / (98 + 37) 0 259
3. Поскольку передаточное число на стороне главного переключения передается с первичной передачи на вторичную, его можно рассчитать по следующей формуле: Передаточное отношение первичной / вторичной шестерен А = числу зубьев первичной шестерни / числу зубцов вторичной шестерни Поэтому A = 82 / 86 = 0,9535
4. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне субсмещения равен ii 5, ii 5 = N RS / N CS.
5. Из результата N RS = N SS в формуле (1) можно рассчитать скорость вращения вторичного планетарного редуктора 0.92 6000, используя следующую формулу. (Z РС + Z СС) N CS = (z-RS Z СБ) 35 RS Следовательно, ii 5 = n RS / N СК = / (z редуктор RS + Zs ПС) / (Zr 0.i = 5a) = x (89 + 7i / 89 + 31 = 1.000 = a = a.

Схема №628

Войти

Скорость вращения шестерни

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЧАСТОТЕ ВРАЩЕНИЯ ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА

1. Предположим, что передаточное число на передаче заднего хода равно i REV, i REVE- = N Sr / N Rp
2. Из результата N Cr = 0 в формуле (2) связь между передаточным числом при движении задним ходом и частотой вращения планетарного гар-аппарата указана в приведенной ниже формуле. (Z RR + Z Sr,) 0 = Z Рр Н р, + z
3. Поскольку передаточное число на стороне главного переключения передается с первичной передачи на вторичную, его можно рассчитать по следующей формуле: Передаточное отношение первичной / вторичной шестерен А = числу зубьев первичной шестерни / числу зубцов вторичной шестерни Поэтому A = 82 / 86 = 0,9535
4. Предположим, что коэффициент уменьшения на стороне субсмещения равен ii REV, ii = N RS / N CS.
5. Из результата N сс = 0 в формуле (1) скорость вращения вторичного планетарного редуктора может быть рассчитана по следующей формуле. (Z РС + Z СС) N CS = Z SS N RS Следовательно, ii REV = N СР / N СК = (Zrs + Zsr) / Z РС- = (89 + 31) / 89 = 1,4483 а передаточное число заднего хода х = I ОБ x А х 0 486 -a как результат 1.48.92

Схема механизма парковки

1. При переводе рычага селектора в положение Р парковочная собачка входит в зацепление с парковочной шестерней и блокирует выходную шестерню (то есть вращение ведущих колес).

Конструкция парковочного механизма.

1. Парковочная собачка установлена в корпусе трансакселя через вал парковочной собачки и поджата к опорному приводу возвратной пружиной, кроме как в положении Р. Элемент парковочного штока выполнен с возможностью скольжения на опорном приводе и соединен с ручной пластиной.

Контур выходного зубчатого колеса

1. Двухступенчатый механизм конечной передачи был принят путем размещения вторичной шестерни и выходной шестерни на выходном валу шестерни для миниатюризации трансмиссии.

Схема №629

Войти

Контур масляного насоса

1. Легкий, компактный и тихий трохоидный масляный насос шестеренчатого типа был принят для уменьшения крутящего момента привода насоса.
2. Масляный насос с прямым приводом был принят и размещен за гидротрансформатором.

Схема №630

Войти

Конструкция масляного насоса

1. Наружный ротор и внутренний установлены в корпусе масляного насоса.
2. Внутренний ротор в корпусе масляного насоса приводится во вращение гидротрансформатором.

Схема №631

Войти

Сцепление переднего хода, контура гидравлической цепи сцепления 3-4

1. Путем конструирования эксклюзивных проходов для муфты переднего хода и муфты 3-4 в корпусе трансмиссии через масляный насос и торцевую крышку гидравлические напорные проходы укорачиваются, и улучшается управление во время сцепления с муфтой.

Схема №632

Войти

Контур корпуса регулирующего клапана

1. В качестве основного механизма переключения был принят корпус первичного регулирующего клапана.
2. В качестве вспомогательного механизма переключения был принят корпус вторичного управляющего клапана.
3. Поскольку давление сцепления муфты регулируется электронным способом, гидравлические схемы упрощаются, типы клапанов уменьшаются и корпус управляющего клапана миниатюризируется.
4. Масляный фильтр из нетканого материала установлен в корпусе первичного регулирующего клапана для предотвращения загрязнения.

Корпус основного регулирующего клапана

1. Корпус основного управляющего клапана состоит из трех частей: верхней части, основной части и электромагнитной части.

Схема №633

Войти

Корпус вторичного регулирующего клапана

1. Корпус вторичного управляющего клапана состоит из двух корпусов: корпуса вторичного нижнего управляющего клапана и корпуса вторичного основного управляющего клапана.

Схема №634

Войти

Контур соленоида переключения передач A, B и C (рабочий цикл)

1. Было принято прямое регулирование давления в сцеплении, которое обеспечивает давление сцепления непосредственно на каждое сцепление и / или тормоз. Трехходовые соленоиды рабочего цикла с отличной управляемостью были приняты для улучшения отклика.

Функция соленоида переключения передач A, B и C (рабочий цикл)

1. Соленоид переключения передач с рабочим циклом регулирует величину выходного давления в соответствии с сигналом от блок управления трансмиссией (TCM) (блок управления трансмиссией) и управляет давлением каждой муфты.
2. Принят соленоид переключения передач типа DUTY-cycle, который включается / выключается на частоте 50 Гц (цикл 20 мс) и управляет выходным давлением. Изменяя коэффициент времени включения a цикла (0-100%), соленоида регулирует соотношение времени открытия (подачи) и закрытия (слива), а также поддерживает давление сцепления при обозначенном гидравлическом давлении. В результате давление сцепления повышается при уменьшении коэффициента продолжительности включения (50 гц по коэффициенту времени), и падает при повышении коэффициента заполнения.

Схема №635

Войти

Контур соленоида переключения передач D, E и F (двухпозиционного типа)

1. Компактный, легкий трехходовой соленоид был принят для соленоидов переключения передач D, E и F с целью уменьшения величины разряда потребления.

ФУНКЦИЯ СОЛЕНОИДА ПЕРЕКЛЮЧЕНИЯ ПЕРЕДАЧ

Функция соленоида переключения передач D, E и F (двухпозиционного типа)

1. Электромагнитный клапан двухпозиционного типа переключает сток питания выходного порта в соответствии с переключением потока электрического тока.

Схема №636

Войти

Контур соленоида а регулирования давления (линейного типа)

1. Для регулирования давления в линии принят соленоид А управления давлением с высокой стабильностью гидравлического давления.
2. Поскольку соленоид регулирования давления регулирует гидравлическое давление в соответствии с текущим значением, степень свободы управления увеличивается. Управляемость сохраняется даже при аэрации, и изменение давления может быть уменьшено.

Контур электромагнита управления давлением B (рабочий цикл)

1. Было принято прямое регулирование давления в сцеплении, которое обеспечивает давление сцепления непосредственно на каждое сцепление и / или тормоз. Трехходовые соленоиды рабочего цикла с отличной управляемостью были приняты для улучшения отклика.

Функция управляющего соленоида давления B (рабочий цикл)

1. Соленоид переключения передач с рабочим циклом регулирует величину выходного давления в соответствии с сигналом от блок управления трансмиссией (TCM) (блок управления трансмиссией) и управляет давлением каждой муфты.
2. Принят соленоид переключения передач дежурного типа, который включается / выключается на частоте 50 Гц (20-миллисекундный цикл) и управляет выходным давлением. Изменяя коэффициент времени включения a цикла (0-100%), соленоида регулирует отношение времени открытия (подачи) и закрытия (слива), а также поддерживает давление в 4-5 дежурном соленоиде при обозначенном гидравлическом давлении. В результате давление сцепления повышается при уменьшении коэффициента заполнения (50-герц по коэффициенту времени включения), и падает при повышении скважности.

Схема №637

Войти